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公路工程 注册土木工程师 注册 土木工程师

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注册土木工程师考试密押资料专业案例分类模拟题深基础(二)注册土木工程师考试密押资料专业案例分类模拟题深基础(二)专业案例分类模拟题深基础(二)问题:1. 某扩底灌注桩扩底端位于砂土中，其扩底直径为2.0m，桩径为1.0m，其扩底段高度hc及扩底端底面矢高hb的尺寸宜选择 。A.hc=2.0m，hb=0.2mB.hc=4.0m，hb=0.4mC.hc=4.0m，hb=0.2mD.hc=2.0m，hb=0.4m答案:D据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)第4.1.3条。问题:2. 某建筑桩基桩径为1.2m，其嵌入承台内的长度不应小于 。A.50mmB.100mmC.150mmD.应计算后确定答案:B据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)第4.2.4条第一款。问题:3. 如图4.3.3所示，柱底传至承台顶面的荷载设计值为Fk=1800kN，Hk=150kN，Mk=200kNm。承台埋深2.5m，承台尺寸及桩间距如图所示，作用在桩顶的Nk、Nkmax、Nkmin、H1k分别为( )。 A.536kN，595kN，478kN，30kNB.590kN，680kN，520kN，20kNC.572kN，630kN，513kN，20kND.590kN，680kN，520kN，30kN答案:A解析 Gk=4.24.22.520=882(kN) My=M+H1.0=200+1501.0=350(kNm) 所以 问题:4. 如图4.3.4所示，桩顶竖向力设计值Nk为 。 A.550kNB.560kNC.570kND.580kN答案:A解析 Gk=2.22.22.52.0-2.22.2(2.5-1.5)10=193.6(kN) 答案为(A)。 问题:5. 如下图，桩型改为400mm沉管灌注桩，其他条件不变，基桩承载力设计值为 。 A.405kNB.463kNC.483kND.503kN答案:A解析 Qsk=uqsikli=3.140.4(405+555+701)=684.52(kN) 因为n=3 所以 问题:6. 将桩型改为边长为400mm的预制方桩，试确定竖向承载力特征值R为 。A.630kNB.730kNC.870kND.920kN答案:C解析 Qsk=0.44(505+555+702)=1064(kN) Qpk=0.40.41200=192(kN)QpkQsk所以属端承摩擦桩。 n不小于4，应考虑承台效应。 Ac=(44-40.40.4)/4=3.84(m2) Sa/d=2.4/0.4=6 Bc/l=4/12=0.33 查得c=0.320.38，取c=0.32 R=Ra+cfakAc=628+0.322003.84=873.76 问题:7. 根据静载试验结果确定单桩的竖向承载力。 某工程为混凝土灌注桩。在建筑场地现场已进行的3根桩的静载荷试验(377的振动沉管灌注桩)，其报告提供根据有关曲线确定桩的极限承载力标准值分别为590kN、605kN、620kN。极限承载力设计值为 。 A.356kNB.405kNC.550kND.605kN答案:D解析 1=590/605=0.98，2=605/605=1，3=620/605=1.02 +(1-1)2/(3-1)+(1.02-1)2/(3-1)1/2=0.02 Sn0.15 所以Quk=Qum=605(kN) 问题:8. 三根试桩竖向抗压静载试验结果如下：Qu1=400，Qu2=450，Qu3=470。该组试桩的单桩竖向极限承载力标准值Quk为 。A.400kNB.440kNC.450kND.470kN答案:B解析 1=400/440=0.91，2=450/440=1.02，3=470/440=1.07 +(1.02-1)2/(3-1)+(1.07-1)2/(3-1)1/2=0.08 Sn0.15 所以Quk=Qum=440(kN) 问题:9. 某场区单桥静力触探成果如图4.5.2.3所示。当本工程采用边长400mm预制混凝土方桩，承台埋深2.5m，有效桩长L=11.5m时，单桩竖向极限承载力标准值为 。 A.707kNB.717kNC.727kND.816kN答案:D解析 按规范5.3.3条计算公式为 Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+PskAp 按规范确定各层土Qsik 地表下6m范围内，顶部3.5m，qsik=15kPa(按图5.3.3中A线) 第层土(粉砂)：按D线，qsik=0.02Ps=0.022400=48(kPa) ，所以qs=1.0，qsik=481.0=48(kPa) 第层土(黏土)上部为粉砂，下部为砂土，如按B线，qsik=0.025Ps+25 qsik=0.025800+25=45(kPa)，如按C线， qsik=0.016Ps+20.45=0.016800+20.45=33.25(kPa) 按偏安全原则，实取qsik=33.25kPa 第层土，按D线，qsik=0.02Ps=0.022600=52(kPa) 所以qs=1.0qsik=521.0=52(kPa) 确定及Psk Psk1/Psk2=2600/1081.25=2.45 取=1 由表5.3.3-1得=0.75h=2.5+11.5=14(m)15m 代入公式计算Quk Quk=0.44153.5+483+33.254.5+520.5+0.751840.630.42=816.28(kN) 问题:10. 场地地层各件如下表所示，试确定当桩顶在地表以下2.5m，桩底进入第层0.8m的混凝土预制方桩(边长350mm)的单桩竖向极限承载力标准值为 。(提示：取qs2k=65，qs3k=70，qs4k=50，qs5k=85，qp5k=5100。) 序号 土层 厚度/m 状态指标 杂填土 2 粉质黏土 3 IL=0.51 黏土 3.5 IL=0.45 粉砂 2.0 中密 中砂 4 密实 黏土 5 IL=0.32A.1131kNB.1231kNC.1331kND.1431kN答案:D解析 Quk=Qsk+Qpk = =40.35(652.5+703.5+502+850.8)+51000.350.35 =805.7+624.75 =1430.45 问题:11. 大直径复合基桩的竖向极限承载力特征值计算。 某10层钢筋混凝土框架结构建筑物，安全等级为一级；一层为商业用房、二层以上为写字楼，全部采用现浇混凝土结构，主体总高度34.2m；基础拟采用混凝土护壁的人工大孔径扩底灌注桩，护壁外直径1000mm，护壁厚100mm，扩底桩端直径D=1600mm，进入砾砂层1000mm，清底干净；承台厚400mm，埋深1600mm；采用一柱一桩方案，某根中柱下的基桩组合竖向力设计值Nk=4006kN。 承台及桩的平面布置如图4.5.4.2；桩的剖面如图4.5.4.3；地质报告土层的物理力学性能指标如表4.5.4.1，冻结深度1.5m，地下水位在天然地面下15m，不计承台底土阻力。单桩竖向极限承载力标准值Quk及基桩竖向承载力特征值R分别为 。 表4.5.4.1 土层地质描述及物理力学指标 层 序 地层描述 土层厚度 /m 含水量 天然重度 /(kNm-3) 液性指数 IL 孔隙比 e fa/kPa qsik/kPa qpk/kPa 0 杂填土 0.5 16.6 0 1 黄色粉质黏土 1.5 35% 18.3 0.25 0.9 110 76 2 粉土 1.0 39% 18.3 0.93 105 20 3 高灵敏度黏土 3.0 40% 17.7 1.0 1.10 90 34 4 灰黑色粉质粉土 4.0 35% 18.2 1.0 0.96 124 34 5 砾砂土 4.0 18.0 0.62 350 110 2600 6 圆砾层 3.5 18.5 450 150 4000 A.5014kN，2507kNB.8812kN，5811kNC.6117kN，5811kND.8812kN，4819kN答案:A解析 总极限侧阻力标准值Qsk 扩底段侧阻力取0，杂填土层内侧阻力按0计。 对黏土及粉土： 对砂土及碎石土：=0.794 =3.141(0.956740.4+0.956201+0.956343+0.956344) =866.1(kN) 总极限端阻力标准值Qpk 对砂、砾土 =0.794 Qpk=pqpkAp =4148.6(kN) 竖向极限承载力标准值Quk Quk=Qsk+Qpk=866.1+4148.6=5014.7(kN) 基桩竖向承载力特征值 答案为(A)。 问题:12. 计算钢管桩的承载力。 钢管桩外径D=900mm，桩长9m，桩周桩端土的性质如图，桩端开口带隔板，隔板形式如图4.5.5.2所示。 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值Quk 。 A.2000kNB.2050kNC.2100kND.2150kN答案:B 带隔板的半敞口钢管桩 hp/d=hp/de=1/0.3=3.335 p=0.16hp/d=0.161/0.3=0.533 Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+pqpkAp =3.140.9(453+554+701+601)+0.5332000 =1370.6+677.8 =2048.4(kN) 答案为(B)。 问题:13. 按给出条件确定嵌岩桩单桩承载力：桩径800mm，桩穿过破碎花岗岩进入较完整花岗岩2m，较完整花岗岩的饱和单轴抗压强度frk=35MPa，嵌岩桩单桩竖向承载力标准值Quk为 。 A.2417kNB.2427kNC.17935kND.18935kN答案:C解析 非嵌岩段的极限侧阻力标准值Qsk Qsk=uqsikli =3.140.8(355+453+603) =1231(kN) 嵌岩段总极限阻力标准值Qrk hr/d=2/0.8=2.5 frk=3530 查表5.3.9得： Qrk=rkfrkAp =16704.8(kN) 单桩竖向极限承载力标准值 Quk=Qsk+Qrk=1231+16704.8=17935.8(kN) 答案为(C)。 问题:14. 如表4.5.7.2、图4.5.7.2所示。 表4.5.7.2勘察资料 序号 土名 厚度 qsik qpk N Ncr 填土 1m 粉质黏土 1.8 55 粉砂 3.2 70 10 12 黏土 6 60 中砂 5 75 1200 18 16 桩径600mm，桩长L=11m。 有液化土层影响条件下单桩极限承载力标准值Quk为 。 A.1200kNB.1241kNC.1392kND.1402kN答案:B解析 承台下非液化土厚度为0.8m1m，液化土层折减系数为0。 所以Qsk=3.140.6(550.8+0+606+751)=902.4(kN) Quk=902.4+339.12=1241.5(kN) 问题:15. 对图4.6.1.2所示问题进行软弱下卧层强度验算，桩为400灌注桩，桩长L=9m，各层土的均为20kN/m3。 软弱下卧层顶面处自重应力、附加应力及承载力分别为 。 A.210kPa，30kPa，317kPaB.210kPa，30kPa，327kPaC.260kPa，63.7kPa，310kPaD.220kPa，41kPa，317kPa答案:C解析 软弱下卧层顶面处的附加应力：Sa=1.2m，d=0.4m，Sa/d=36， B0=1.2+0.4=1.6(m)，A0=2.4+0.4=2.8(m)，t0.50B0 查表5.4.1得=25 Gk=23.2220=256(kN) 所以 =63.7(kPa) 计算软弱下卧层顶面处自重应力 cz=202+204+203+201+203=260(kPa) 计算软弱下卧层地基承载力设计值(按地基规范) faz=fak+d0(d+z-0.5) =60+1.020(2.0+4.0+3.0+1.0+3.0-0.5)=310(kPa) 柱下单桩基础，作用在桩顶的竖向力为Nk=2000kN，桩长及桩侧土的条件如图4.6.1.4所示，桩径d=800mm。 16. 作用在软弱下卧层顶面的附加应力为 。(提示：t=4m0.5B，=25)A.41kPaB.51kPaC.63.3kPaD.71kPa答案:C17. 验算下软层承载力是否满足要求 。 (A) 满足 (B) 不满足 答案:B解析 计算作用在软弱下卧层顶面的附加应力 因为单桩基础， 所以 =63.3(kN) 问题:18. 条件同下图，将第层改为自重湿陷性黄土。 单桩竖向承载力特征值最多为 。 A.413kNB.495kNC.502kND.515kN答案:A解析 中性点的位置 取ln=0.8l0=0.8(8-2)=4.8 土层为自重湿陷性黄土ln增大10% ln=4.81.1=5.28(m) 计算单桩承载力极限值 Qsk=3.140.625(6-5.28)+404+552 =542.6(kN) Quk=Qsk+Qpk=542.6+282.6=825.2(kN) 计算基桩竖向承载力特征值 承台下有湿陷性黄土，取R=Ra 问题:19. 若将图中的qsk=40kPa改为qsk=20kPa，下拉荷载为 。(提示：n=0.25，当时，取) A.203kNB.213kNC.226kND.233kN答案:C中性点位置的计算 ln=0.9l0=0.910=9(m) (2)各土层单位负摩阻力计算 地下水位以上： =0.25(80+19)=24.75(kPa) ，取 地下水位以下： (3)下拉荷载计算(单桩时n=1) =13.140.4(202+207) =226.08(kN) 问题:20. 如图中的桩端持力层由密实粉砂变为基岩，采用钻孔桩，其他条件如(桩径为400mm的桩穿越8m厚的饱和软土进入密实粉砂层ln=0.8l0，桩采用静压工艺压入土中，负摩阻力系数n为0.25，qs=30kPa，桩的平面布置如图所示，)，基桩下拉荷载最大为 。 A.220kNB.230kNC.270kND.320kN答案:D中性点确定 基岩为持力层ln=l0=(10-2)=8(m) (2)单层土层单位面积上负摩阻力的计算 水上土层： 水下土层： =113.0(kPa) (3)负摩阻力群桩效应系数 n=1.031，取n=1 (4)下拉荷载计算 =13.140.4(152+28.258) =321.5(kN) 问题:21. 桩长及地层条件如图4.6.3.2所示。 桩径为600mm，钻孔灌注桩(泥浆护壁)，单桩的抗拔极限承载力标准值Tuk为 。 A.966kNB.960kNC.950kND.940kN答案:A解析 单桩抗拔极限承载力标准值Tuk=iqsikuili i查规范表5.4.6.2，l/d=11/0.6=18.320，取小值 层i=0.7，层i=0.5 Tuk=3.140.6(0.7655+0.7754+0.5752)=965.55(kN)966(kN) 问题:22. 某位于季节性冻土场地上的轻型建筑物采用400mm的钻孔桩，桩长6m，桩周冻胀土为黏土，冻胀等级属强冻胀，标准冻深2.2m，作用于桩上的冻拔力设计值为 。A.199kNB.298kNC.199298kND.149kN答案:C解析 Q=fqfuZ0其中f=0.9(查规范表5.4.7.1)qf=80120(查规范表5.4.7.2) Z0=2.2m(已知)，u=3.140.4=1.256(m) 所以Q=0.92.21.256(80120)=199298(kN) 冻拔力设计值为199298kN。 问题:23. 某轻型建筑位于膨胀土场地，建筑物承台埋深1.5m，承台下设6m长400mm桩，土的湿度系数为0.6，桩侧土的极限胀切力设计值为60kPa，作用于单桩上的上拔力为 。A.263kNB.149kNC.144kND.57kN答案:D解析 大气影响深度为5.0m，大气影响急剧层深度为50.45=2.25(m) T=uqeilei=3.140.460(2.25-1.5)=56.5(kN) 问题:24. 某4m4m承台下设4根600mm灌注桩，桩长L=24m，桩端置于中密中砂层之上，桩距3m，分层总和法求出沉降s=50mm，沉降计算经验系数为1.0，按桩基规范(JGJ942008)确定桩基沉降为 。A.8.2mmB.15mmC.28.2mmD.35mm答案:A解析 s=cSL=24m Sa/d=3/0.6=5，l/d=24/0.6=40，Lc/Bc=1 nb=2，查规范附录H得C0=0.044，C1=1.498，C2=6.865 所以 所以s=10.163650=8.18(mm) 问题:25. 条件如下表、图4.7.1.3所示。 层号 项目 /(kN/m3) Es/MPa 厚度/m 土层名称 19.0 2 杂填土 19.5 8 6 粉质黏土 20 16 5 细砂 20.5 10 5 黏土 20 12 1.5 黏土 按规范(JGJ 941994)计算，桩基沉降值s为 。 A.10mmB.20mmC.30mmD.40mm答案:A解析 确定p0 确定zn 计算简图为 P=252kPa C点处自重应力cz=192+19.56+205+20.55=357.5(kPa) C点处附加应力由z/b=8/1.5=5.335.0 查得附加应力系数c=0.018 z=0.0182524=18.144(kPa) 再试算G点处cz=192+19.56+205+20.51.5=258.75(kPa) z/b=4.5/1.5=3.0查得G=0.045 z=0.0452524=45.36(kPa) 试算B处cz=192+19.56+205=255(kPa) z/b=3/1.5=2，查得B=0.084 z=0.0842524=84.67(kPa) 试算F点处 cz=192+19.56+205+20.50.75=270.375(kPa) z/b=3.75/1.5=2.5，查得F=0.0605 z=0.06052524=60.984(kPa) 沉降计算深度选在桩端平面以下4.5m的G处 进行沉降计算 列表进行沉降计算(a/b=1)b=1.5 s=S1+S2=32.999+9.3038=42.3028(mm) 确定修正系数 沉降计算的经验系数 式中：nb=2，Sa/d=1.8/0.6=3，l/d=8/0.6=13.3，Lc/Bc=3/3=1 查规范附录E得 C0=0.1037，C1=1.4263，C2=5.5530 代入 S=0.9180.247042.3028=9.6(mm) 问题:26. 桩长为6m，m=15MN/m4，其他条件如( 直径为800mm的混凝土灌注桩，桩长L=10m，桩身混凝土为C25，其Ec=2.8104MPa，桩内配1220钢筋，保护层厚75mm，Es=2105MPa，桩侧土的m=20MN/m4，桩顶与承台固接，)，桩顶容许水平位移为4mm时单桩水平承载力设计值为( )。A.90kNB.230.2kNC.150kND.332kN答案:B解析 配筋率 由规范得知，当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下式估算预制桩，钢桩桩身配筋率不小于0.65%的灌注桩单桩水平承载力设计值 EI=0.85EcIo=0.852.81041030.01732 =4.122105 b0=0.9(1.5d+0.5)=0.9(1.50.8+0.5)=1.53 ah=0.566=3.36 查表得m=0.943 =230.2(kN) 答案为(B)。 问题:27. 某灌注桩桩径为800mm，桩长L=8m，混凝土为C25，ft=1.27MPa，Ec=2.8104MPa，桩内配筋1018，钢筋保护层厚75mm，Es=2105MPa，桩侧土的m=15MN/m4，桩顶与承台固接，桩顶受到N=400kN的上拔力，单桩水平承载力设计值为 。A.73kNB.68kNC.63kND.58kN答案:D解析 式中： =0.0523(m3) EI=0.85EcI0=0.852.81041030.017 =4.045105 b0=0.9(1.5d+0.5)=0.9(1.50.8+0.5)=1.53 h=0.568=4.484 m=0.926 =57.1(kN) 答案为(D)。 问题:28. 计算强度控制条件下基桩的水平承载力特征值(桩顶嵌固)为 。 条件：单桩水平承载力特征值Rha=100kN，桩径d=600mm，承台侧面为矩形，m=10000kN/m4，=0.52，桩长L=9m，c=0.15，=0.65，c=1.65，fak=100kPa，EI=1.78105kNm2。 布桩方式如图4.8.2.2所示。 A.227kNB.218kNC.211kND.206kN答案:A解析 由规范5.7.3条得 h=0.529=4.684，查规范表5.7.3.1得r=2.07(强度控制) Bc=Bc+1=3+1=4(m) Pc=cfak(A-nAps) =145(kN) h=0.8112.07+0.36+0.2357=2.2744 Rh=hRha=2.2744100=227.4(kN) 问题:29. 按桩身材料强度计算图示混凝土预制桩的桩身承载力。 已知：边长350mm，C30混凝土，内配818，HRB335钢筋，桩底支承在砂层，桩顶铰接=0.52，桩身承载力(按材料强度计算)为 。 A.1000kNB.1206kNC.1060kND.1090kN答案:B解析 fc=14.3N/mm2，fy=300N/mm2，A=350350，As=2034.72(mm2) 所以 lc/b=6.35/0.35=18 查表得=0.81 混凝土预制桩c=0.85 N=cfcAps=0.810.8514.3350350 =1206103(N/mm2)=1206(kN) 答案为(B)。 问题:30. 条件如(某350mm350mm打入式混凝土预制方桩，混凝土为C30，fc=14.3MPa，拟采用自由落锤方式打入，锤的直径为500mm，桩垫直径为400mm)，将打入方式改为柴油锤，确定锤落距H为 。 A.4.3mB.4.8mC.5.2mD.5.5m答案:A解析 应满足 14.3103 所以 H4.33m 问题:31. 条件如(桩的平面布置如图所示，柱截面为600mm400mm，)，但承台下土受孔隙水压力消散影响与承台底脱空，计算柱边截面弯矩M、M 。 A.2832kNm，1987kNmB.2737kNm，1932kNmC.2764kNm，1987kNmD.2764kNm，1999kNm答案:B解析 M=805(2-0.3)2=2737(kN) M=805(1-0.2)3=1932(kN) 问题:32. 柱传至承台顶面如图4.10.1.2所示，荷载为Fk=2000kN，Mk=240kNm，其他条件如(柱截面为500mm500mm，传至承台顶面的荷载Fk=2500kN，fy=300MPa，确定柱边截面弯矩)，柱边弯矩M、M分别为 。 A.1120kNm，880kNmB.1252kNm，790kNmC.1000kNm，1000kNmD.1100kNm，1000kNm答案:A解析 M=560(1.25-0.25)2=1120(kNm) M=440(1.25-0.25)2=880(kNm) 问题:33. 如图所示，Fk=2900kN，则M1、M2分别为 。 A.1440kNm，693kNmB.1400kNm，680kNmC.1440kNm，680kNmD.1452kNm，917kNm答案:D解析 =1452(kNm) =916.5(kNm) 答案为(D)。 问题:34. 按桩基规范(JTJ942008)确定柱对承台的抗冲切承载力(见图4.10.2.2)。 柱500mm500mm；桩600mm；承台高h=1000mm，有效高度h0=850mm，ft=1.27MPa，则抗冲切承载力为( )。 A.3900kNB.3925kNC.3950kND.4613kN答案:D解析 (1) (2)o： bc=0.8de=0.80.6=0.48(m) ax=ay=0.6-0.25-0.24=0.11(m) x0.25，取x=0.25 (3)um： um=4(bc+ax)=4(0.5+0.11) =2.44(m) (4)抗冲切承载力： hphpumfthhp =0.98331.86672.4412700.85 =4834.7(kN) 答案为(D)。 问题:35. 承台高H=800mm；有效高度h0=650mm，ft=1.27MPa；桩600mm柱600mm400mm。 进行柱冲切验算时承台对柱的抗冲切承载力为 (见图4.10.2.4)。 A.2400kNB.2418kNC.2712kND.2450kN答案:CH=0.8，hp=1.0 (2)求0： bc=0.8d=0.80.6=0.48 aox=1.25-0.3-0.24=0.71 aoy=1-0.2-0.24=0.56 ，取ox=1 (3)抗冲切承载力： 2ox(bc+aoy)+oy(hc+aox)hpfth0=20.7(0.6+0.56)+0.791(0.4+0.65)112700.65=2711.9(kN) 答案为(C) 问题:36. 桩400mm400mm方桩；承台高1.2m，h0=1050mm，ft=1.27MPa。 图4.10.2.6示群桩对筏形承台板的抗冲切承载力为 。 A.11800kNB.13355kNC.11879kND.11900kN答案:B (2)o 冲跨：ax=1.5-0.2-0.25=1.05 ay=1.5-0.2-0.25=1.05 (3)抗冲切承载力 bc=1.5+20.2=1.9(m) hc=3.0+20.2=3.4(m) 2ox(bc+oy)+oy(hc+aox)hpftho =20.7(1.9+1.05)+0.7(3.4+1.05)0.966712701.05 =13355(kN) 答案为(B)。 问题:37. 柱500mm500mm；桩400mm400mm；承台h=600mm，h0=450mm，ft=1.27MPa。 图4.10.2.8所示承台角桩冲切的承载为 。 A.445kNB.450kNC.455kND.536kN答案:Dhp=1(h800mm) (2)o a1x=1.8/2-0.25-0.2=0.45(m) a1y=1.6/2-0.25-0.2=0.35(m) (3)抗冲切承载力 C1=C2=0.7 1x(C2+a1y/2)+1y(C1+a1x/2)hpftho =0.4667(0.7+0.35/2)+0.5727(0.7+0.45/2)112700.45 =536.1(kN) 答案为(D)。 问题:38. 柱500mm500mm；桩600mm；承台h=600mm，h0=450mm，ft=1.27MPa。 图4.10.2.9所示承台角桩冲切的承载力为 。 A.480kNB.568kNC.492kND.500kN答案:Bhp=1(h800mm) (2)o bc=0.8dc=0.80.6=0.48(m) c1=c2=0.6+0.48/2=0.84(m) a1x=a1y=1.0-0.25-0.24=0.51(m) a1x=a1yh0 取a1x=a1y=h0=0.45(m) 1x(C2+a1y/2)+1y(C1+a1x/2)hpftho =1x(2C2+a1y)hpfth0 =0.4667(20.84+0.45)112700.45 =568.1 答案为(B)。 问题:39. 条件如(承台h0=500mm，承台h=650，ft=1.27MPa，其他条件如图。桩400mm400mm；柱400mm600mm)，取h0=1.8m，h=2.0m确定承台抗角桩冲切的承载力，底部角桩和顶部角桩抗冲切承载力分别为 。 注意：当ah0时，应按实际值取。 A.4006kN，1344kNB.3800kN，1270kNC.3816kN，1270kND.3800kN，1280kN答案:A底部角桩抗冲切力 (1)hp=0.9(h=2.0m) (2)11 C1=0.8+0.2=1.0(m) a11=1.0-0.2-0.2=0.6(m) (3)抗冲切承载力 =4006.4(kN) 2顶部角桩冲切力 (1)12：C2=1.0 a12=1.5 12=1.5/1.8=0.8333 (2) =1343.6(kN) 问题:40. 厚1.2m的筏板下均布边长为600mm的方桩，桩距为3.0m，承台混凝土ft=1.27MPa，h0=1.05m，承台单桩冲切的承载力为 。A.5250kNB.5260kNC.5270kND.5956kN答案:D (2)o ax=ay=3.0-0.3-0.3=2.4(m) ax=ayho取ax=ay=ho=1.05(m) (3)um=4(bc+ax)=4(0.6+1.05) =6.6 (4)单桩抗冲切承载力 hpoumftho =0.96670.76.612701.05 =5955.6(kN) 问题:41. 如图中，柱边BB的斜截面受剪承载力为 。 A.5690kNB.5700kNC.5711kND.4203kN答案:D (2)求： ay=0.8-0.2-0.2=0.4 (3)boho=(2+0.4+0.4)1.0=2.8 (4)hsftboho =0.94571.2512702.8 =4203.6(kN) 答案为(D)。 问题:42. 条件如(ft=1.270MPa，桩为400mm400mm方桩，柱截面为600mm400mm，其他条件看下图)，试确定柱边BB的斜截面受剪承载力为 。 A.8640kNB.8650kNC.5784kND.8670kN答案:C (2)求 ay=0.8-0.2-0.2=0.4(m) (3)boho boho=(0.82+0.6)0.6+0.6(21+0.82+0.6) =3.84 (4)hsftboho=0.90361.312512703.84 =5783.8(kN) 问题:43. 条件如(柱为600mm400mm；桩400mm400mm；承台ft=1.27MPa，其他条件看下图)，BB截面的斜截面受剪承载力为 。 A.5405kNB.3651kNC.5414kND.5420kN答案:B (2)求 ay=0.8-(0.2+0.05)-0.2=0.35 y=ay/ho=0.35/1.1=0.3182 (3)求boho =2.345(m2) (4)求抗剪切承载力 hsftboho =0.92351.327612702.345 =3651.3(kN) 问题:44. 条件：边长400mm预制混凝土方桩，桩长10m。 勘察成果表 层号 指标 厚度 qsia qpa 4.5 35 3 45 3.7 40 5 55 800 按地基规范(GB 500072002)确定单桩竖向承载力为 。 A.770kNB.780kNC.791kND.801kN答案:C解析 Ra=qpaAp+upqsiali=8000.40.4+0.44(352.5+453+403.7+550.8) =128+663.2=791(kN) 问题:45. 某400mm400mm方柱下设5根桩，桩的平面布置及承台尺寸如图4.11.2.2所示，相应于荷载效应基本组合时作用于承台顶面的荷载为F=2500kN，M=250kNm，H=150kN。试按地基规范(GB 500072002)确定作用在承台AA、BB截面上的弯矩分别为 。 A.960kNm，800kNmB.900kNm，850kNmC.960kNm，850kNmD.900kNm，800kNm答案:A解析 MA=600(1-0.2)2=960(kNm) MB=500(1-0.2)2=800(kNm) 问题:46. 方柱边长400mm，下设等边三角形承台，桩的平面布置如图4.11.2.3所示。基本组合时作用于承台顶面的荷载为F=1500kN，My=200kNm(朝x负方向)。 按地基规范(GB 500072002)确定作用于板带上的弯矩设计值M为 。 A.340kNmB.350kNmC.360kNmD.370kNm答案:B解析 =351.4(kNm) 问题:47. 某柱截面为400mm600mm，柱下设等腰三桩承台，桩的布置及承台尺寸如图4.11.2.4所示，基本组合时作用在承台顶面的荷载为F=1500kN，M=250kNm(朝x正方向)，试确定作用在承台形心到承台两腰和底边距离范围内板带的弯矩设计值M1、M2分别为 。 A.458kNm，360kNmB.458kNm，373kNmC.440kNm，360kNmD.440kNm，373kNm答案:B解析 s=2m，S=2.5m，=0.8，C1=0.6m，C2=0.4m，分别代入、中得 如图4.11.3.2所示9桩承台，高1100mm，采用C25混凝土，ft=1.27MPa，承台有效高度h0=1000mm，柱截面为500mm500mm，桩截面为400mm400mm，柱根作用在承台顶面的竖向力设计值为：F=4050kN。 试按地基规范(GB 500072002)确定。 48. 柱对承台冲切验算时作用在冲切锥体上的冲切力F1为 。A.3300kNB.3400kNC.3500kND.3600kN答案:D49. 承台的抗冲切承载力F1为 。A.5460kNB.5474kNC.5485kND.5493kN答案:B解析 F120x(bc+a0y)+0y(hc+aox)hpfth0 Fl=F-Ni=4050-450=3600(kN) 承台抗冲切力F1 a0x=a0y=1.2-0.2-0.25=0.75(m) bc=hc=0.5(m) F1=220.884(0.5+0.75)0.97512701=5474(kN) 其他条件完全同上题，如图4.11.3.3所示，试按地基规范(GB 500072002)确定 50. 角桩对承台的冲切力设计值NL为 。A