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注册土木工程师考试密押资料专业案例分类模拟题地震工程(二)注册土木工程师考试密押资料专业案例分类模拟题地震工程(二)专业案例分类模拟题地震工程(二)案例模拟题问题:1. 场地地层情况如下： 06 m淤泥质土，vs=130 m/s，fak=120 kPa； 68 m粉土，vs=150 m/s，fak=140 kPa； 815 m密实粗砂，vs=420 m/s，fak=300 kPa； 15 m以下，泥岩，vs=1 000 m/s，fak=800 kPa。 按建筑抗震设计规范(GB 500112010)，其场地类别应为 。 A.类B.类C.类D.类答案:B解析 Vs3/Vs2=420/150=2.82.5 覆盖层厚度为8 m，d0v=8 m。 计算厚度取20 m与8 m的较小值，即d0=8 m。 等效剪切时波速vse。 A场地类别为类。 问题:2. 某场地地层资料如下： 012 m，黏土，IL=0.70，fak=120 kPa；vs=130 m/s； 1222 m，粉质黏土，IL=0.30，fak=210 kPa；vs=260 m/s； 22 m以下，泥岩，强风化，半坚硬状态，fak=800 kPa；vs=900 m/s。 按建筑抗震设计规范(GB 500112010)，该建筑场地类别应确定为 。 A.类B.类C.类D.类答案:B解析 覆盖层厚度d0v为22 m，(vs500 m/s土层顶面)。 计算厚度取20 m与覆盖层厚度的较小值，d0=20 m。 等效剪切波速vse。 场地类别为类。 某场地地层资料如下： 03 m黏土，vs=150m/s； 318 m砾砂；vs=350m/s 1820 m玄武岩，vs=600m/s； 2027 m黏土，vs=160m/s； 2732 m黏土vs=420m/s； 32 m以下，泥岩，vs=600m/s。 按建筑抗震设计规范(GB 500112010) 3. 场地覆盖层厚度为 。A.20 mB.25 mC.27 mD.30 m答案:B4. 等效剪切波速为 。A.234.5 m/sB.265.4 m/sC.286.4 m/sD.302.2 m/s答案:C5. 场地类别为 。A.类B.类C.类D.类答案:B解析 1场地覆盖层厚度d0v vsi500 m/s的土层顶面埋深为32 m。 ，该层火山岩应从覆盖层厚度中扣除。 取d0v=32-2=30(m)。 2等效切波速vse 计算深度d0=20 m，但火山岩硬夹层不应计入，所以 3场地类别 vse=286.4 m/s， d0v=30 m 场地类别为类场地。 问题:6. 某丁类建筑场地勘察资料如下： 03 m淤泥质土，fak=130 kPa； 315 m黏土，fak=200 kPa； 1518 m密实粗砂，fak=300 kPa； 18 m以下，岩石。 按建筑抗震设计规范(GB 500112010)，该场地类别为 。 A.类B.类C.类D.类答案:B解析 各岩土层剪切波速按经验及表413取值如下： vs1=150 m/s，vs2=250 m/s，vs3=280 m/s，vs4=500 m/s。 取覆盖层厚度d0v=18 m。 取计算深度d0=18 m。 等效剪切波速值vse 场地类别： d0v=18 m，vse=228.7 m/s 场地类别为类场地。 问题:7. 某水工建筑物基础埋深为2.0 m，场地地层资料如下： 04.0 m，黏土，IL=0.4，vs=160 m/s； 4.010.0 m，中砂土，中密，vs=220 m/s； 1016 m，含砾粗砂，中密，vs=280 m/s； 16 m以下，泥岩，中等风化，vs=800 m/s。 按水工建筑物抗震设计规范(DL50732000)，其场地类别应为 。 A.类B.类C.类D.类答案:B解析 覆盖层厚度为16 m。 平均剪切波速vsm。 场地土类型。 vsm=233.8场地土为中软场地土。 场地类型。 中软场地土，d0v=16 m，场地为类场地。 某水工建筑物基础埋深为5 m，场地地层资料如下： 03 m黏土，I1=0.5，vs1=50 m/s 312 m密实中砂，vs2=340 m/s； 12 m以下基岩，vs3=800 m/s。 按水工建筑物抗震设计规范(DL50732000)。 8. 平均剪切波速为 。A.150 m/sB.245 m/sC.292.5 m/sD.340 m/s答案:D9. 场地类别为 。A.类B.类C.类D.类答案:B解析 覆盖层厚度为12 m。 平均剪切波速vsm(自建基面至12 m)。 场地土类型。 vsm=340 m/s，场地土为中硬场地土。 场地类型。 中硬场地土，d0v=12 m，场地类别为类。 问题:10. 某民用建筑场地地层资料如下： 03 m黏土，I1=0.4，fak=180 kPa； 35 m粉土，黏粒含量为18%，fak=160 kPa； 57 m细砂，黏粒含量15%，中密，fak=200 kPa；地质年代为Q4； 79 m密实砂土，fak=380 kPa，地质年代为Q3； 9 m以下为基岩。 场地地下水位为2.0 m，基础埋深为2.0 m，位于8度烈度区，按建筑抗震设计规范(GB500112010)进行初步判定，不能排除液化的土层有 。 A.一层B.二层C.三层D.四层答案:A解析 Q3及其以前的土层7度、8度不液化，因此可排除第层。 第层为普通黏土层，不液化。 第层为粉土层，8度烈度，黏粒含量大于13%，不液化。 第层为砂土，不考虑黏粒含量，且地质年代为Q4，晚于Q3，应按地下水位及非液化土层厚度进行初步判定。 a非液化土层厚度du=3+2=5(m) bd0+db-2=8+2-2=8du cd0+db-3=8+2-3=7dw d1.5d0+2db-4.5=1.58+22-4.5=11.5 du+dw=5+2=7.0(m) du+dw1.5d0+2db-4.5 不能排除该土层液化，需进一步判别。 问题:11. 某8度烈度区场地位于全新世一级阶地上，表层为可塑状态黏性土，厚度为5 m，下部为粉土，粉土黏粒含量为12%，地下水埋深为2 m，拟建建筑基础埋深为2.0 m，按建筑抗震设计规范(GB 500112010)初步判定场地液化性为 。A.不能排除液化B.不液化C.部分液化D.不能确定答案:A解析 场地位于全新世一阶地上，地质年代为Q4，不能排除液化。 8度烈度，粉土的黏粒含量为12%，不能排除液化。 按非液化土层厚度du及地下水位判别。 d0+db-2=7+2-2=7du=5 d0+db-3=7+2-3=6dw=2 1.5d0+2db-4.5=1.57+22-4.5=10du+dw=7 该土层初判不能排除液化可能性。 问题:12. 某砂土场地建筑物按建筑抗震设计规范(GB 500112010)规定可不进行上部结构抗震验算，拟采用浅基础，基础埋深为2.0 m，地层资料如下：05 m，黏土，可塑状态；5 m以下为中砂土，中密状态。地下水位为4.0 m，地震烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.2g，设计地震分组为第二组，标准贯入记录如下表所示： 测试点深度 9 11 13 15 17 18 实测标准贯入击数 12 10 15 16 20 30 按建筑抗震设计规范(GB 500112010)对场地的砂土液化性进行复判，该场地的6个测试点中液化的有 个点。A.5B.4C.3D.2答案:B解析 浅基础埋深为2.0 m，符合第421条规定，判别深度为15 m，标准贯入锤击数基准值为N0=12。 标准贯入锤击数临界值Ncr: 比较Ncr及N63.5可知，9 m、11 mm、13 m、15 m四个测试点均液化，而17 m及18 m已超过判定深度，可不判别。 问题:13. 某民用建筑采用浅基础，基础埋深为2.5 m，场地位于7度烈度区，设计基本地震加速度为0.10 g，设计地震分组为第一组，地下水位埋深为3.0 m，地层资料如下： 010 m黏土，I1=0.35，fak=200 kPa； 1025 m砂土，稍密状态，fak=200 kPa。 标准贯入资料如下表所示。 测试点深度/m 12 14 16 18 实测标准贯入击数 8 13 12 17 按建筑抗震设计规范判定，在4个测试点中液化点为 个。 A.1B.2C.3D.4答案:A解析 判别深度为20 m。 临界锤击数Ncr 比较N63.5与Ncr可知，12 m处液化，其余点不液化。 问题:14. 长春市某可不进行上部结构抗震验算的民用建筑拟采用浅基础，基础埋深为2.0 m，场地地下水埋深3.0 m，ZK-2钻孔资料如下：04.0 m为黏土，硬塑状态，4.0 m以下为中砂土，中密状态，标准贯入试验结果如下表所示。按建筑抗震设计规范(GB 500112010)要求，该场地中ZK-2钻孔的液化指数应为 。 ZK-2钻孔标准贯入试验记录表 标准贯入点深度 6 8 10 12 16 18 实测标准贯入击数 5 5 6 7 12 16A.20.8B.28.2C.35.7D.45.4答案:A解析 符合建筑抗震设计规范(GB 50011一2010)第421条，判别深度至15 m。 长春市设计基本地震加速度为0.1g，设防烈度为7度，地震分组为第一组，液化判别标准贯入锤击数N0为7击，调整系数为0.8。 设计液化判别标准贯入锤击数临界值Ncr 该4个点均为液化点。 计算土层的上下界面及中心点位、土层厚度等。 标准贯入点深度ds/m 6 8 10 12 实测标准贯入击数Ni 5 5 6 7 临界标准贯入击数Ncri 7.4 8.6 9.6 10.4 i点代表土层上界 4 7 9 11 i点代表土层下界 7 9 11 15 i点代表土层中心点 5.5 10 15 i点代表土层厚di/m 3 2 2 4 权函数的确定： ds=6 m时，对5 m以上取权函数为10，对5 m以下，中心点为6 m，。 ds=8 m时： ds=10 m时： ds=12 m时： 计算液化指数I1E： 问题:15. 某民用建筑场地位于吉林省松原市，场地中某钻孔资料如下表所示。 土层编号 土层埋深/m 土层名称 测试点深度 实测标准贯入击数Ni 地质年代 黏粒含量 备注 1 0.08.0 黏土 2.0 10 Q4 25% 4.0 11 6.0 13 2 8.010.0 粉土 8.5 9 Q4 14% 9.5 8 3 10.017.0 中砂土 12 10 Q4 6.2% 14 11 16 12 4 17.025 粗砂土 18 12 Q3 2% 20 16 地下水位埋深4.5 m，采用浅基础，基础埋深4.0 m。基础宽度2.0 m。 该钻孔的液化指数ILE应为 。 A.4.4B.4.9C.5.4D.11.2答案:D解析 据建筑抗震设计规范(GB 50011一2010)计算如下。 进行液化初判。 第4层粗砂土为Q3，可判为不液化。 查附录A得松原市设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2 g，设计地震分组为第一组，第2层粉土层的黏粒含量为14%，可判为不液化。 对第层中砂土，查表433得d0=8，则有 du=8+2=10；d0+db-2=8+4-2=10 公式(4331)不成立。 dw=4.5 m；d0-db-3=8+4-3=9 公式(4332)不成立。 du+dw=10+4.5=14.5；1.5d0+2db=4.5=1.58+24-4.5=15.5；公式(4333)不成立。 初步判别不能排除层的液化可能性，需进一步判别。 进行液化复判： 判别深度取20 m，N0取12，取0.8。 三个点均液化 三个测试点代表的土层上界、下界、中心点位置及厚度： 测试点深度/m 代表的土层上界/m 代表的土层下界/m 土层中心点埋深/m 土层厚度/m 12 10 13 11.5 3 14 13 15 14 2 16 15 17 16 2 权函数wi的计算： ds=12 m时： ds=14 m时： ds=16 m时： 计算液化指数I1E。 问题:16. 某公路工程位于河流一级阶地上，阶地由第四系全新统冲积层组成，表层05 m为亚黏土，下部为亚砂土，亚砂土中黏粒含量为14%，场地位于8度烈度区，地下水位为3.0 m，该场地按公路工程抗震设计规范3(JTJ 0041989)有关要求，对该场地进行地震液化初步判定的结果应为 。A.液化B.不液化C.需考虑液化影响D.不确定答案:B解析 亚砂土黏粒含量百分率为14%，而8度烈度区亚砂土不发生液化的黏粒含量为13%，该亚砂土层可判为不液化。 问题:17. 某公路工程位于河流高漫滩上，地质年代为第四系全新统，地质资料如下：08.0 m，亚黏土，8.016.0 m砂土，黏粒含量为14%，稍密，16 m以下为基岩。地下水埋深为2.0 m，地震烈度为8度，该场地液化初步判别结果为 。A.液化B.需考虑液化影响C.不液化D.不考虑液化影响答案:D解析 地质年代晚于Q3，需考虑液化影响。 砂土，不可用黏粒含量进行初判。 du=8.0 m，dw=2.0 m，查图222(b)知，该土层可不考虑液化影响。 问题:18. 某桥址位于一级阶地上，表层02 m为亚黏土，u=19 kN/m3，210 m为中砂土，黏粒含量微量，10 m以下为卵石土。桥址区地震烈度为8度，地下水位为3.0 m，标准贯入记录如下。 测试点埋深 3 6 9 实测标准贯入锤击数 12 13 14 按公路工程抗震设计规范(JTJ 0041989)相关要求，三个测试点中有 个点可能发生液化。A.0B.1C.2D.3答案:D解析 计算0。 0=udw+d(ds-dw) 3.0 m处，0=(192+181.0)+20(3-3)=56(kPa) 6.0 m处，0=(192+181)+20(6-3)=116(kPa) 9.0 m处，0=(192+181.0)+20(9-3)=176(kPa) 计算e。 e=udw+(d-10)(ds-dw) 3.0 m处，e=(192+181.0)+(20-10)(3-3)=56(kPa) 6.0 m处，e=(192+1810)+(20-10)(6-3)=86(kPa) 9.0 m处，e=(192+181)+(20-10)(9-3)=116(kPa) 计算地震剪应力强度折减系数Cv。 3.0 m、6.0 m、9.0 m处Cv分别为：0.986、0.958、0.920。 黏粒含量修正系数。 标准贯入锤击数修正系数Cn。 按插值法查表2231得 ds=3.0 m时，Cn=1.32 ds=6.0 m时，Cn=0.99 ds=9.0 m时，Cn=0.79 计算实测的修正标准贯入锤击数N1。 ds=3 m时：N1=CnN63.5=1.3212=15.8 ds=6 m时，N1=0.9913=12.9 ds=9 m时，N1=0.7914=11.1 计算修正液化临界标准贯入锤击数Nc。 Kn=0.2， ds=3.0 m时， ds=6 m时， ds=9 m时， 比较N1与Nc可知三个测试点均液化。答案(D)正确。 问题:19. 某公路小桥场地地下水埋深为1.0 m，场地由中砂土组成，黏粒含量约为零，场地位于9度烈度区，在4.0 m处进行标准贯入试验时测得锤击数为23击，该测试点处砂层内摩擦角折减系数应为 。 (A) 0 (B) (C) (D) 1 答案:B解析 计算修正液化临界标准贯入锤击数Nc。 场地烈度为9度，水平地震系数为：Kh=0.4，测试点埋深ds=4 m，Cv=0.976 总上覆压力0。 0=uds+d(ds-dw)=181+20(4-1)=78(kPa) 有效覆盖压力e e=udw+(d-10)(ds-dw)=181+(20-10)(4-1)=48(kPa) 修正液化临界标准贯入锤击数Nc 计算实测修正标准贯入锤击数N1。 0=78 kPa，Cn=1.17 N1=CnN63.5=1.1723=26.9 液化抵抗系数C。 折减系数。 ds=4.0 m，Ce=0.97，查表224得 问题:20. 某公路工程场地资料如下： 08 m黏土，硬塑，Il=0.4； 814 m中砂土，稍密； 14 m以下为基岩。 第层中砂土为液化砂土层，实测的修正标准贯入锤击数N1及修正液化临界标准贯入锤击数Nc分别见下表。 测试点深度ds/m 9 11 13 实测修正标准贯入锤击数N1 7.1 10.3 11.4 修正液化临界标准贯入锤击数Nc 12.8 13.6 15.4 地下水位埋深为4.0 m，采用桩基础，按公路工程抗震设计规范计算桩侧阻力时，砂层的平均折减系数为 。 (A) (B) (C) (D) 答案:B解析 计算液化抵抗系数Ce。 ds=9.0 m时， ds=11.0 m时， ds=13.0 m时， 各测试点折减系数。 ds=9.0 m时，=0 土层侧阻力平均折减系数取加权平均值。 某公路工程位于8度烈度区，场地地下水位为5.0 m，地质资料见下表： 土层编号 土层名称 层底埋深/m 土层深度/m 标准贯入点深度ds/m 实测标准贯入击数N63.5 重度/(kN/m3) 黏粒含量 时代 备注 1 亚黏土 05 5 4 13 19 24% Q4 2 细砂土 510 5 8 8 20 8% Q4 3 亚砂土 1015 5 13 16 20 16% Q4 4 中砂土 1520 10 18 27 20 5% Q3 按公路工程抗震设计规范(JTJ 0041989) 21. 可能发生液化的土层有 层。A.1B.2C.3D.4答案:A22. 第2层的液化折减系数为 。 A. 0 B. C. D. 答案:C解析 进行液化初判。 第4层中砂土地质年代为Q3，可判为不液化。 第3层亚砂土的黏粒含量为16，8度烈度可判为不液化。 第2层细砂土按du=5.0 m，dw=5.0 m，查图222(a)，需考虑液化影响，应进行复判。 进行液化复判。 8度烈度，Kh=0.2 测试点埋深为8.0 m，Cv=0.935 黏粒含量Pc=8 =1-0.17(Pc)1/2=1-0.1781/2=0.52 总上覆压力0=195+20(8-5)=155(kPa) 有效上覆压力e=195+(20-10)(8-5)=125(kPa) 修正液化临标准贯入锤击数Nc 标准贯入锤击数的修正系数Cn 实测修正标准贯入锤击数N1 N1=CnN63.5=0.858=6.8 N1Nc，第2层细砂土液化液化土层为1层。 液化折减系数。 抵抗系数Ce 折减系数 问题:23. 某水工建筑物场地位于第四系全新统冲积层上，该地区地震烈度为9度，地震动峰值加速度为0.40g，蓄水后场地位于水面以下，场地中05.0 m为黏性土，5.09.0 m为砂土，砂土中大于5 mm的粒组质量百分含量为31%，小于0.005 mm的黏粒含量为13%，砂土层波速测试结果为vs=360 m/s；vs=160 m/s；9.0 m以下为岩石。该水工建筑物场地土的液化性可初步判定为 。A.有液化可能性B.不液化C.不能判定D.不能排除液化可能性答案:D解析 地质年代为全新流Q4，晚于Q3；小于5 mm的颗粒含量大于30%，因此按小于5 mm的颗粒含量进行判别。 黏粒含量为13%，换算后为 9度烈度，黏粒含量小于20%，不能排除液化。蓄水后土层位于水位以下，不能排除液化。 vsvst 初判不能排除液化可能性。 问题:24. 某水库场地由少黏性土组成，土层厚度为4.0 m，=1 9.5 kN/m3；Gs=2.70；W=28.0；Wp=19.0；WL=30.o；c=18%；地下水位为0.5 m，蓄水后地面位于水位以下，4.0 m以下为强风化泥岩，该场地土的液化性为 。A.液化B.不液化C.不能判定答案:A解析 IL0.75；Wu0.90，少黏性土液化。 问题:25. 某非均质土坝中局部坝体采用无黏性土填筑，土料比重为Gs=2.68，最大孔隙比emax=0.98；最小孔隙比emin=0.72，场地位于8度烈度区，地震动峰值加速度为0.20g，为不使坝体发生液化，土料的压实系数应不低于 。A.0.92B.0.94C.0.96D.0.98答案:C解析 8度烈度，(Ds)cr75，即 问题:26. 某水工建筑场地位于8度地震烈度区，地震动峰值加速度为0.20g，受近震影响，场地为砂土场地，砂土黏粒含量为3%，地下水埋深为1.0 m，正常工作时场地将做2.0 m厚的黏土防渗铺盖，地表位于水位以下，勘察工作中标准贯入试验记录如下表所示： 标准贯入测试点埋深 3 6 9 实测标准贯入击数N63.5 15 15 18 该场地3个测试点中有 个为液化点。A.0B.1C.2D.3答案:B解析 校正后的标准贯入锤击数N63.5。 ds=9.0 m时， 临界标准贯入锤击数Ncr ds=3.0 m时： ds=6.0 m时： ds=9.0 m时： 比较N63.5与Ncr知，ds=6 m及ds=9 m时不液化，ds=3.0 m时液化。 问题:27. 某水工建筑物场地位于8度烈度区，地震动峰值加速度为0.20g，主要受近震影响，地下水埋深为2.0 m，工程正常运行后，在地表铺设2.0 m的防渗铺盖，且地面位于水库淹没区，地质资料如下表所示，该场地中共有 层土为液化土层。 土层编号 土层名称 层面埋深/m 层厚/m 标准贯入点埋深/m 实测标贯击数N63.5 重度/(kN/m3) 密度/(g/cm3) 含水量 5mm的颗粒含量 0.005mm的颗粒含量 液限 塑限 地质年代 剪切波速/(m/s) 1 黏土 05 5 3 12 19 2.71 33.2% 0 38% 36% 17% Q4 2 少黏性土 57 2 6 9 19.5 2.70 29.2% 0 21% 28% 19% Q4 3 中砂土 710 3 8 15 20 2.70 25.9% 2% 3% Q4 258 4 粗砂土 1013 3 11 16 20 2.70 25.9% 5% 3% Q4 426 5 卵石土 1315 2 14 18 20 2.70 25.9% 73% 0 Q4 6 砾砂 1522 7 17 17 20 2.70 25.9% 42% 0 Q3 7 页岩 22以下A.3层B.2层C.1层D.0层答案:C解析 进行液化初判。 第6层砾砂层地质年代为Q3，可判为不液化。 第一层为黏土层，Ip=36-17=1915，不液化。 第二层少黏性土黏粒含量为21%，大于18%，可判为不液化。 第5层卵石土中小于5 mm的颗粒百分含量为27%，小于30%，可判为不液化。 对第3层中砂土KH=0.2 rd=1.0-0.01z=1.0-0.018.5=0.915 vs3vst3，需进一步判定。 对第4层粗砂土 rd=1.1-0.02z=1.1-0.0211.5=0.87 vs4vst4，可判为不液化。 对第3层中砂土进行液化复判。 ds=8.0，ds=8+2=10.0 dw=2.0，dw=0 N63.5Ncr，土层液化。 问题:28. 某场地为类建筑场地，位于8度烈度区，设计基本地震加速度为0.30 g，设计地震分组为第二组，建筑物自震周期为1.6 s，阻尼比为0.05，多遇地震条件下该建筑结构的地震影响系数为 。A.0.04B.0.05C.0.06D.0.07答案:D解析 Tg=0.40g TgT5Tg 地震影响系数曲线为曲线下降段，(=0.05)max=0.24 问题:29. 某建筑场地位于7度烈度区，设计基本地震加速度为0.15 g，设计地震分组为第一组，按多遇地震考虑，场地类别为类，建筑物阻尼比为0.07，自震周期为0.08 S，该建筑结构的地震影响系数为 。A.0.06B.0.07C.0.09D.0.10答案:D解析 max=0.12 Tg=0.35s T=0.080.1，曲线为直线上升段 问题:30. 某建筑场地位于8度烈度区，设计基本地震加速度为0.20 g，设计地震分组为第三组，场地类型为类，建筑物阻尼比为0.06，自震周期为2.5 S，该建筑结构在罕遇地震作用下的地震影响系数为 。A.0.04B.0.05C.0.17D.0.20答案:D解析 Tg=0.45+0.05=0.50(s) max=0.9 ，曲线位于曲线下降段终点亦即直线下降段起点。 吉林省松原市某民用建筑场地地质资料如下： 05 m粉土，fak=150 kPa，vs1=180 m/s； 512 m中砂土，fak=200 kPa，vs2=240 m/s； 1224 m粗砂土，fak=230 kPa，vs3=310 m/s； 2445 m硬塑黏土，fak=260 kPa，vs4=300 m/s； 4560 m的泥岩，fak=500 kPa，vsm=520 m/s。 建筑物采用浅基础，埋深2.0 m，地下水位2.0 m，阻尼比为0.05，自震周期为1.8s，该建筑进行抗震设计时： 31. 进行第一个阶段设计时地震影响系数应取 。A.0.02B.0.04C.0.06D.0.08答案:B32. 进行第二阶段设计时地震影响系数应取 。A.0.15B.0.20C.0.23D.0.25答案:C解析 判断场地类型。 d0v=45 m，d0=20 m 查表416，场地类别为类。 max与Tg。 查附录A第A06条，松原市抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.2g，设计地震分组为第一组 第一阶段设计(多遇地震条件下) max=0.16，Tg=0.35 S 第二阶段设计(罕遇地震条件下) max=0.90，Tg=0.35+0.05=0.40 S 计算地震影响系数 第一阶段设计(多遇地震条件下) 曲线在直线下降段 =0.20.9-0.02(T-5Tg)max=0.20.9-0.02(1.8-50.35) 0.16=0.0370.04 第二阶段设计(罕遇地震条件下) TgT5Tg 曲线在曲线下降段 问题:33. 某公路工程场地由密实细砂组成，场地中一小桥结构自振周期为1.2 S，其动力放大系数应为 。A.0.3B.0.6C.0.9D.1.2答案:C解析 密实细砂为类场地土 问题:34. 某公路工程结构自振周期为0.07 s，场地地质资料如下： 亚黏土，硬塑，fak=180 kPa，厚度为5.0 m； 砂土，密实，fak=300 kPa，厚度为10 m； 卵石土，密实，fak=600 kPa，厚度为7.0 m； 22 m以下为基础。 其动力放大系数应为 。 A.1.65B.1.78C.1.88D.2.00答案:C解析 T0.1s，在直线上升段 =12.5T+1=12.50.07+1=1.8751.88 问题:35. 某场地05 m为硬塑黏土，vs=150 m/s，=18.5 kN/m3，515 m为中砂，vs=270 m/s，=18 kN/m3，15 m以下为强风化泥岩，拟建桥梁自振周期为1.2s，地下水位为0.5 m，其动力放大系数应为 。A.0.35B.0.41C.0.55D.0.65答案:B解析 1=1-e-6.6(101355-300)10-41.0 2=e-0.916(15-5)210-3=0.91 =0.61+0.42=0.61+0.40.91=0.964 Tg=0.7-0.5=0.7-0.50.964=0.218(s) k=0.9+0.1=0.9+0.10.964=0.996 问题:36. 某水闸场地位于7度烈度区，场地类型为类，结构基本自振周期为0.6 s，其反映谱值为 。A.1.1B.1.2C.1.3D.1.4答案:B解析 Tg=0.3s，max=2.25 问题:37. 某重力坝位于8度烈度区，场地类别为类，结构基本自振周期为0.08 s，其设计反映谱值应为 。A.1.6B.1.8C.2.0D.2.2答案:B解析 Tg=0.3，max=2.0 问题:38. 某类土质场地位于7度烈瘦区，设计基本地震加速度为0.15 g，设计地震分组为第一组，考虑多遇地震影响，场地中有一突出台地，台地高15 m，台地顶、底边缘水平投影距离为25 m，建筑物距台地最小距离为30 m，建筑物阻尼比为0.05，自震周期为1.3 s，该建筑结构的地震影响系数为 。A.0.04B.0.05C.0.06D.0.07答案:B解析 不考虑地形影响时的地震影响系数。 max=0.12，Tg=0.35s TgT5Tg，曲线为曲线下降段 不利地段对地震影响系数的放大系数。 =1+1.00.4=1.4 =1.40.037=0.05 问题:39. 某民用建筑位于岩质坡地顶部，建筑场地离突出台地边缘的距离为50 m，台地高10 m，台地顶底的水平投影距离为15 m，该局部突出地形顶部的地震影响系数的放大系数应为 。A.1.0B.1.1C.1.2D.1.4答案:B解析 ，取=0.3 =1+=1+0.30.2=1.061.1 问题:40. 某建筑场地位于8度烈度区，设计地震为第一组，设计基本地震加速度为0.2g，考虑多遇地震影响，建筑物阻尼比为0.05，结构自震周期为1.2 s，采用浅基础，基础埋深为2 m，基础宽度为2.6 m，非液化黏土层位于06 m，承载力特征值为250 kPa，液化粉土层位于612 m，承载力特征值为120 kPa，基础底面地震作用效应标准组合的压力为220 kPa，该场地粉土层震陷量的估算值为 m。A.0.14B.0.24C.0.34D.0.50答案:B解析 0.44d1=0.4412=5.28 m2.6 m，取B=5.28m k值为 修正系数为 d=d0+db-2=7+2-2=7(m) 问题:41. 某民用建筑采用片筏基础，埋深为4.0 m，宽度为10 m，自03 m为黏性土，310 m为液化砂土，相对密度Dr=0.60，场地地震烈度为8度，地震作用效应标准组合时的基底压力为160 kPa，该建筑物地震时的液化震陷量为 。A.0.2 mB.0.4 mC.0.6 mD.0.8 m答案:C解析 0.44d1=0.4410-4.4(m)10(m)，取B=10 m =1，S0=0.15 问题:42. 某场地地层资料如下： 05.0 m黏性土，可塑，vs=180 m/s； 512 m粗砂土，中密，vs=210 m/s； 1220 m砾砂，中密，vs=240 m/s； 2025 m卵石土，中密，vs=360 m/s； 25 m以下花岗岩。 该场地土的卓越周期为 。 A.0.33B.0.43C.0.53D.0.63答案:B解析 问题:43. 某场地地质勘探资料如下： 黏土06 m，可塑，vs=160 m/s； 砂土68 m，中密，vs=270 m/s； 砾砂811 m，中密，vs=380 m/s； 花岗岩，11 m以下，中风化，vs=800 m/s。 该场地的卓越周期为 。 A.0.1 SB.0.2 SC.0.4 sD.0.8 S答案:B解析 问题:44. 某建筑场地为砂土场地，砂层厚10.0 m，10.0 m以下为卵石土，在6.0 m处进行标准贯入试验，锤击数实测值为16击，地下水埋深为2.0 m，拟采用打入式桩箱基础，正方形布桩，桩径为250 mm250 mm，桩距为1.0 m，桩数为51119=6069根，场地处于8度烈度区，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速为0.30 g，按建筑抗震设计规范(GB 500112010)相关要求，打桩后桩间土的液化性应判定为 。 (A) 液化 (B) 不液化 答案:B解析 临界锤击数Ncr 打桩后标准贯入锤击数。 N1=16+1000.0625(1-e-0.316)=22.2 N1Ncr打桩后桩间土不液化。 问题:45. 某民用建筑场地为砂土场地，场地地震烈度为8度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.20g，07 m为中砂土，松散，7 m以下为泥岩层，采用灌注桩基础，在5.0 m处进行标准贯入试验，锤击数为10击，地下水埋深为1.0 m，该桩基在砂土层中的侧摩阻力应按 进行折减。A.0B.1/3C.2/3D.1答案:B解析 临界锤击数Ncr 折减系数。 问题:46. 某民用建筑场地地层资料如下： 08 m黏土，可塑； 812 m细砂土，稍密； 1218 m泥岩中风化。 地下水位2.0 m，在9 m及11 m处进行标准贯入试验，锤击数分别为5和8，场地地震烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组，建筑物采用打入式桩基础，桩截面为250 mm250 mm，桩距为1.0 m，砂土层侧摩阻力为40 kPa，进行桩基抗震验算时砂土层的侧阻力宜取 kPa。 A.13B.20C.27D.40答案:C解析 临界贯入击数Ncr。 打桩后的标准贯入锤击数N1。 9.0 m处N1=5+1000.0625(1-2.718-0.35)=9.9 11.0 m处N1=8+1000.0625(1-2.718-38)=14.3 折减系数。 9.0 m处的折减系数1 11.0 m处的折减系数2 2=1 土层加权平均折减系数 抗震验算时砂层的侧阻力qs 问题:47. 某建筑场地为砂土场地，06.0 m为粗砂土，6.0 m以下为卵石土，地下水埋深为1.0 m，地表测试粗砂土平均剪切波速为180 m/s，场地位于8度烈度区，按岩土工程勘察规范之相关规定，该场地应判定为 场地。 (A) 液化 (B) 非液化 答案:A解析 vs0=95m/s，ds=6 m，c=3 vsvscr，场地液化。 问题:48. 某建筑场地地质资料如下： 07 m，黏土，I1=0.30，fak=200 kPa； 710 m，砂土，中密，fak=220 kPa，在8.0 m处测得vs=230 m/s； 10 m以下基岩。 场地位于7度烈度区，地下水位为3.0 m，该场地中砂土的液化性判定结果应为 。 A.液化B.不液化C.不能判定答案:B解析 vsvscr，砂土层不液化。 问题:49. 某民用建筑场地勘探资料如下： 07 m黏性土，硬塑，Ps=5800 kPa； 710 m砂土，中密，Ps=8700 kPa，Rf=0.5； 10 m以下为基岩，地下水位埋深为2.0 m，场地地震烈度为8度，按岩土工程勘察规范(GB 500212001)判定砂土层的液化性为 。 (A) 液化 (B) 非液化 答案:B解析 w=1-0.065(dw-2)=1-0.065(2-2)=1 u=1-0.05(7-2)=0.75 p=0.6 Psc