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注册土木工程师考试密押资料注册岩土工程师专业案例上午试卷模拟题21注册土木工程师考试密押资料注册岩土工程师专业案例上午试卷模拟题21注册岩土工程师专业案例上午试卷模拟题21以下各题每题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果，请在30题中选择25题作答，如作答的题目超过25题，则从前向后累计25题止。问题:1. 某民用建筑场地为花岗岩残积土场地，场地勘察资料表明，土的天然含水量为16%，其中细粒土(粒径小于0.5mm)的质量百分含量为75%，细粒土的液限为29%，塑限为18%，该花岗岩残积土的液性指数及状态分别为 。A.-0.18，坚硬B.0.15，坚硬C.-0.18，硬塑D.0.15，硬塑答案:D计算细粒土的天然含水量f 取粒径大于0.5mm颗粒的吸着含水量 a=5% 粒径大于0.5mm颗粒质量占总质量的百分比 P0.5=100%-75%=25% 计算花岗岩残积土的液性指数 塑性指数 Ip=L-p=29%-18%=11% 液性指数 IL=(f-P)/Ip=(19.7%-18%)/11%=0.15 IL=0.15，花岗岩残积土为硬塑状态。 问题:2. 某场地在10m处进行深层平板荷载试验，载荷板直径为0.25m，比例极限为250kPa，与之对应的沉降为2.5mm，土体泊松比为0.25，据岩土程勘察规范(GB 50021-2001)，变形模量最接近 MPa。A.8.6B.10.6C.12.6D.15.6答案:B根据岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)第1025条及其条文说明计算如下： I0=0.785 I1=0.5+0.23d/z=0.506 I2=1+22+24=1+20.252+20.254=1.133 =I0I1I2(1-2)=0.422 0=pd/s=0.4222500.25/2.5=10.55MPa 问题:3. 某土样采用南55型渗透仪在试验室进行渗透系数试验，试样高度为2.0cm，面积30cm2，试样水头40cm，渗透水量为每24小时160cm3，该土样的渗透系数最接近 。A.1.010-6cm/sB.2.010-6cm/sC.3.010-6cm/sD.4.010-6cm/s答案:C计算水力梯度i i=h/L(40-0)/2=20 渗透计算速度v 渗透计算系数K K=v/i=6.210-5/20=3.110-6cm/s 问题:4. 某砂土场地上进行螺旋板荷载试验，试验深度为10m，螺旋板直径为0.5m。p-s曲线初始段为直线，直线段与s轴截距为4mm，直线段终点压力值为180kPa，实测沉降值为9.5mm，该砂土层变形模量为 。A.10.35MPaB.7.15MPaC.4.10MPaD.13.45MPa答案:B解：砂土，=0.437 s=s-so=9.5-4=5.5mm 问题:5. 某建筑工程岩体，岩石点荷载强度指数Is(50)为4.2，波速比为0.91，地下水影响修正系数为0.1，主要软弱结构面产状影响修正系数为0.2，初始应力状态影响修正系数为0.5，据工程岩体分级标准(GB 50218-94)，该岩体的级别可确定为 。A.级B.级C.级D.级答案:C根据工程岩体分级标准(GB 50218-94)计算 Kv=(vpm/vpr)2=0.912=0.83 90 Kv+30900.83+30=104.7Rc 0.04 Rc+0.4=0.0466.95+0.4=3.1Kv BQ=90+3Rc+250 Kv=90+366.95+2500.83=498.4 BQ=BQ-100(K1+K2+K3)=498.4-100(0.1+0.2+0.5)=418.4 岩体级别可确定为级。 问题:6. 某边坡走向为东西向，倾向南，倾角为45，边坡岩体中发育有一组结构面，产状为 N135E、40SW，如假设边坡破坏时滑动方向与边坡走向垂直，且结构面内聚力可忽略不计，当结构面内摩擦角小于 时，边坡不稳定。A.10.5B.20.5C.30.7D.40.2答案:C 根据构造地质学有关真假倾角公式计算 滑动方向与结构面走向间的夹角为45，于是有 tan=tanacos=tan40cos45=0.593 =30.7 当时边坡不稳定。 问题:7. 某港口码头为条形基础，基础底面下抛石基床厚度2.0m，抛石基床底面有效受压宽度16m，底面合力与垂线夹角为10，基床底面下土层抗剪强度指标为k=20，Ck=5kPa，k=18 kN/m3，基床范围内土重度标准值为k1=20 kN/m3，承载力系数分别为N=3.8，Nc=13.5，Nq=7.2。则地基极限承载力的竖向分力标准值最接近 kN/m。A.7503B.7489C.7275D.7034答案:C 根据港口工程地基规范(JTJ 250-98)第426条计算 0， Fk=Be(kBeN/2+ckNc+qkNq) =16(18-10)163.8/2+513.5+1027.2 =7275.2kN/m 问题:8. 某墙下条形扩展基础埋深1.5m，室内外高差0.45m，基础重度G=20kN/m3，中心荷载组合值为700kP4/m，修正后的地基承载力特征值为220kN/m2，则基础底面宽度应为 m。A.3.4B.3.6C.3.8D.4.2答案:C室内外高差为0.45m，故基础自重计算高度 d=1.5+0.45/2=1.73m 取b=3.8m。 验算 pk=700/3.8+201.73=218.8kPafa=220kPa，满足。 问题:9. 某场地自01.0m为杂填土，1=18kN/m3，1.0m以下为均质黏土，2=19kN/m3，fak=180kPa，e=0.82，IL=0.80，地下水位为5.0m，条形基础底宽为4.0m，埋深为3.0m。据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)，该土层承载力特征值经深宽修正后为( )kPa。A.188B.238C.259D.279答案:C根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第524条计算 查表524得b=0.3，d=1.6 =(219+29)/4=14kN/m3 m=(118+219)/3=18.7kN/m3 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =180+0.314(4-3)+1.618.7(3.0-0.5) =259kPa 问题:10. 砌体结构纵墙各个沉降观测点的沉降量见下表。根据沉降量的分布规律，砌体结构纵墙最可能出现的裂缝形态及原因为 。 观测点 1 2 3 4 5 6 7 8 沉降量/mm 102.23 125.46 144.82 165.39 177.45 180.63 195.88 210.56 A.如图1所示的正八字缝，沉降中部大、两端小B.如图2所示的倒八字缝，沉降中部小、两端大C.如图3所示的斜裂缝，沉降右端大、左端小D.如图4所示的水平裂缝，温度作用答案:C 图1正八字缝的产生原因是沉降中部大，两端小； 图2倒八字缝的产生原因是沉降中部小，两端大； 图3斜裂缝的产生原因是沉降右端大，左端小； 图4水平裂缝的产生原因是温度作用。 根据表中沉降量的规律可得正确答案。 问题:11. 基础的长边l=3m，短边b=2m，偏心荷载作用在长边方向。则最大边缘压力时所用的基础底面截面抵抗矩W应为 。A.2m3B.3m3C.4m3D.5m3答案:B 如将b=2m作为力矩方向的基础边长则得到错误的结果： 问题:12. 某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标见下表。按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算群桩呈整体破坏与非整体破坏的基桩抗拔极限承载力标准值比值(Ugk/Uk)，其计算结果为 。 土层物理力指标 土层名称 极限侧阻力 qsik/kPa 极限端阻力 qpik/kPa 抗拔系数 i 填土 粉质黏土 40 0.7 粉砂 80 3000 0.6 黏土 50 细砂 90 4000 A.0.90B.1.05C.1.20D.1.38答案:AUk=0.74010+0.68020.63.14 =3760.63.14 =708.4kN u1=(18002+600+18003+600)2 =20 400mm=20.4m =20.40.74010+0.6802 =639.2kN Ugk/Uk=0.90 问题:13. 某端承灌注桩桩径1.0m，桩长22m，桩周土性参数如图所示，地面大面积堆载p=60kPa，桩周沉降变形土层下限深度20m，试按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算下拉荷载标准值，其值最接近 。(已知中性点深度ln/lo=0.8，黏土负摩阻力系数n1=0.3，粉质黏土负摩阻力系数n2=0.4，负摩阻力群桩效应系数n=1.0) A.1880kNB.2200kNC.2510kND.3140kN答案:A据建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算 ln=0.8lo=0.820=16m =p+1z1=60+(18-10)10/2=100kPa =n11=0.3100=30kPaqsk=40kPa =n22=0.4130=52kPaqsk=50kPa 取=50kPa =13.141(3010+506)=1884kN 问题:14. 沉井靠自重下沉，若不考虑浮力及刃脚反力作用，则下沉系数K=Q/T，式中Q为沉井自重，T为沉井与土间的摩阻力(假设T=D(H-2.5)f)，某工程地质剖面及设计沉井尺寸如图所示，沉井外径D=20m，下沉深度为16.5m，井身混凝土体积为977m3，混凝土重度为24kN/m3，则沉井在下沉到图示位置时的下沉系数K最接近 。 A.1.10B.1.20C.1.28D.1.35答案:B单位面积侧阻力加权平均值 摩阻力 T=D(H-2.5)f=3.1420(16.5-2.5)22.6=19 869.92kN 沉井自重 Q=V=24977=23 448.0kN 下沉系数 问题:15. 某群桩基础的平面图、剖面图如下图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加应力为300kPa，沉降计算经验系数=0.7，其他系数见下表，按建筑桩基技术规范(JCJ 94-94)估算群桩基础的沉降量，其值最接近 。 A.2.5cmB.3.0cmC.3.5cmD.4.0cm答案:B按建筑桩基技术规范(JCJ 94-94)第535条计算 距径比 sa/d=1600/400=46 长径比 Lo/d=12 000/400=30 桩截面长宽比 l1)/b1=4/4=1 查附录H得 Co=0.055，C1=1.477，C2=6.843 桩基等效沉降系数 桩基沉降量计算值 桩基的最终沉降量 s=es=0.70.2591166=30.1mm3.0cm 问题:16. 某软土地基天然地基承载力fsk=80kPa，采用水泥土深层搅拌法加固，桩径d=0.5m，桩长l=15m，搅拌桩单桩承载力特征值只Ra=160kN，桩间土承载力折减系数=0.75，要求复合地基承载力达到180kPa，则置换率应为 。A.0.14B.0.16C.0.18D.0.20答案:B据建筑地基处理技术规范(JCJ 79-2002)第925条、第1123条计算 问题:17. 某工程场地为软土地基，采用CFG桩复合地基处理，桩径d=0.5m，按正三角形布桩，桩距s=1.1m，桩长l=15m，要求复合地基承载力特征值fspk=180kPa，则单桩承载力特征值Ra及加固土试块立方体抗压强度平均值fcu分别为 。(取置换率m=0.2，桩间土承载力特征值fsk=80kPa，折减系数=0.4)。A.Ra=151.5kPa，fcu=2316kPaB.Ra=155.5kPa，fcu=2270kPaC.Ra=159.5kPa，fcu=2430kPaD.Ra=163.5kPa，fcu=2495kPa答案:A根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第925条及第927条计算 问题:18. 天然地基各土层厚度及参数见下表，采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径d=0.6m，桩长l=15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值fcu=2000kPa，桩身强度折减系数=0.33，桩端土承载力折减系数a=0.5，则搅拌桩单桩承载力可取 。 土层序号 厚度/m 侧阻力特征值/kPa 端阻力特征值/kPa 1 3 7 120 2 6 6 100 3 18 8 150A.219kNB.203kNC.187kND.180kN答案:C根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第1124条计算 由桩周土及桩端土抗力所提供的承载力 Ra=upqsili+aqpAp 由桩身材料强度确定的单桩承载力 Ra=fcuAp=0.332000=186.5kN 取两者的较小值，Ra=186.5kN。 问题:19. 某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷： 第一级荷重40kPa，加荷14天，间歇20天后加第二级荷重； 第二级荷重30kPa，加荷6天，间歇25天后加第三级荷重； 第三级荷重20kPa，加荷4天，间歇26天后加第四级荷重； 第四级荷重20kPa，加荷4天，间歇28天后加第五级荷重； 第五级荷重10kPa，瞬时加上。 已知条件见下表，则第五级荷重施加时，土体总固结度已达到 。(加荷等级和时间关系见下图) 加荷顺序 荷重p/kPa 加荷日期/d 竖向固结度(Uz) 径向固结度(Ur) 1 40 120 17% 88% 2 30 90 15% 79% 3 20 60 11% 67% 4 20 30 7% 46% 5 10 0 0 0 A.82.0%B.70.7%C.68.0%D.80.0%答案:B据港口工程地基规范(JTJ 250-98)第7313条和第7314条计算 Urzi=1-(1-Uzi)(1-Uri) Urc1=1-(1-0.17)(1-0.88)=0.90 Urz2=1-(1-0.15)(1-0.79)=0.82 Urz3=1-(1-0.11)(1-0.67)=0.71 Urz4=1-(1-0.07)(1-0.46)=0.50 假设 pi=40+30+20+20+10=120kPa 问题:20. 0m，安全等级二级，重要性系数o=1.0，无地下水，采用悬臂排桩。从上至下土层如下： 填土，=18kN/m3，c=10kPa，=12，厚度2.0m； 砂，=18kN/m3，c=0，=20，厚度5.0m； 黏土，=20kN/m3，c=20kPa，=30，厚度7.0m。 则层黏土底面以上范围内基坑外侧主动土压力引起的支护结构净水平荷载标准值的最大值约为 。 A.19kPaB.53kPaC.62kPaD.65kPa答案:B据建筑基坑支护技术规程(JCJ 120-99)第341条计算(无地下水) 基坑深6m，计算点7.0m，则有 ajk=rk+ak+1k=rk 问题:21. 岩体边坡稳定性常用等效内摩擦角d来评价。今有一高10m的水平砂岩层边坡，砂岩的密度为2.50g/cm3，内摩擦角为35，黏聚力为16kPa，则岩体的等效内摩擦角等于 。A.3520B.4147C.4420D.5226答案:D据建筑边坡工程技术规范(GB 50330-2002)第455条及其条文说明计算设边坡直立，取单位宽度坡体，破裂角为=45+/2，如图所示，则有 边坡高度AC=h，不稳定块体宽度AB=b，破裂面长度BC=l b=lcose 设等效内摩擦角为d，则有 问题:22. 某一非浸水、基底面为水平的重力式挡土墙，作用于基底上的总垂直力N为192kN，墙后主动土压力总水平分力Ex为75kN，墙前土压力水平分力忽略不计，基底与地层间摩擦系数f为0.5，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001，J 127-2001)所规定的方法计算，挡土墙沿基底的抗滑动稳定系数Kc为 。A.1.12B.1.20C.1.28D.2.56答案:C由铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001，J 127-2001)计算 问题:23. 有一圆形基坑，半径20m，深4m，井点管布置在地面下0.5m处，地下水位线在地面下0.8m，水位距基坑中心距离取0.5m，K=15m/d，井点管长6.0m，滤管长1.2m，不透水层在地面下20m处，地面下有一厚度为2m的不透水层。则其涌水量最接近 。A.2570m3/dB.2000m3/dC.1850m3/dD.1420m3/d答案:D因为井点管长+滤管长=6.0+1.2=7.2m20-0.8=19.2m，所以属非完整井，又因为地面下有一厚度为2m的不透水层，所以属承压井，因此降水井为承压非完整井。 s=4.0+0.5-0.8=3.7m M=20-0.8-3.7=15.5m ro=20m 问题:24. 某一滑坡面为折线的单个滑坡，拟设计抗滑结构物，其主轴断面及作用力参数如图、表所示，取计算安全系数为1.05时，按岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)的公式和方法计算，其最终作用在抗滑结构物上的滑坡推力P3最接近 。 序号 下滑分力T/(kN/m) 抗滑力R(kN/m) 滑面倾角 传递系数 12000 5500 45 0.733 17000 19000 17 4.0 2400 2700 17 A.3874kN/mB.4208kN/mC.5050kN/mD.5179kN/m答案:A 根据折线形滑面滑坡推力计算公式 P1=KT1-R1=1.0512 000-5500=7100kN/m P2=KT2-R2十1P1=1.0517 000-19 000+0.7337100=4054.3kN/m P3=KT3-R3+2P2=1.052400-2700+1.04054.3=3874.3kN/m 问题:25. 某黄土场地中拟建建筑物轮廓为20m30m，采用单液硅化法消除地基湿陷性，满堂三角形布桩，钻孔间距为0.8m，压力灌注，湿陷性黄土层厚5.0m，孔隙比为0.95，灌注时硅酸钠溶液的相对密度为1.14，溶液填充孔隙的系数为0.7，加固该场地需用硅酸钠溶液 t。(注：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)A.1166B.1265C.1317D.1368答案:A 根据建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第1622条计算 n=e/(1+e)=0.95/(1+0.95)=0.487 V=20305=3000m2 Q=Vndsa=30000.4871.140.7=1165.9t 问题:26. 某场地中有一土洞，洞穴顶面埋深为15m，土体应力扩散角为30，基础埋深为2.0m，该建筑物基础边缘距该土洞应不小于 。A.1.2mB.5.3mC.7.5mD.8.7m答案:C 用荷载传递交汇法解题，设基础边缘距该土洞最小距离为L 由题可知 H=15m，d=2.0m，=30 则 L=(H-d)tan=(15-2)tan30=7.5m 问题:27. 某场地由碳酸盐残积土组成，土层厚度25m，在场地中发育有单个土洞，土洞底板标高与基岩一致，洞体最大高度为0.8m，土体松散系数K=1.05，土洞有坍塌可能性，试按顶板坍塌自行填塞法计算，